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7075無(wú)縫鋁管和6061鋁管的加工區(qū)別成分：【13702026627】交流電先通過(guò)變壓器升壓，經(jīng)過(guò)可控整流器輸出直流電進(jìn)而對(duì)電容器充電。電容器約10 s達(dá)到一定電壓，脈沖發(fā)生器輸出脈沖信號(hào)接通放電電路，電容器瞬間放電，高頻衰減的振蕩電流流過(guò)線圈產(chǎn)生強(qiáng)脈沖磁場(chǎng)。在磁場(chǎng)作用下，靠近線圈的飛板（6061）產(chǎn)生與線圈方向相反的感應(yīng)電流，飛板在反向電流產(chǎn)生的強(qiáng)磁場(chǎng)力作用下高速撞擊基板（Ni Ti）。當(dāng)碰撞速度和碰撞角度達(dá)到一定條件時(shí)，即可完成Ni Ti合金與6061鋁合金的連接。為了探究不同放電能量下焊接性以及接頭處Ni Ti合金的形狀記憶效應(yīng)，采用光學(xué)顯微鏡（OM,Leica DM2500）以及掃描電鏡（SEM,EVO10 CARL ZEISS）分析母材和焊接接頭的組織。Ni Ti合金的腐蝕液分配比為HF∶HNO3∶H2O=1∶2∶10，6061鋁管腐蝕時(shí)間約15 s,6061鋁合金的腐蝕液為keller試劑，成分配比為HF∶HCl∶HNO3∶H2O=1∶1.5∶2.5∶95。采用差示掃描量熱儀（DSC,TA Q20）分析接頭處Ni Ti合金馬氏體相變溫度，樣品為約5 mg的光滑薄片，測(cè)試溫度范圍為-50～150℃，升降溫速率為10℃/min。低溫退火態(tài)Ni Ti合金的室溫組織為奧氏體和馬氏體混合相，，6061鋁管軸狀?yuàn)W氏體晶粒中出現(xiàn)了板條狀馬氏體，由此可知該Ni Ti合金的馬氏體相變溫度在室溫附近。經(jīng)過(guò)DSC分析可知（見(jiàn)圖2b),Ni Ti合金的馬氏體相變起始/終了溫度（Ms和Mf）及奧氏體相變的起始/終了溫度（As和Af）分別為45.89℃、-35.9℃、-13.8℃和46.7℃。由于Ni Ti合金熱彈性馬氏體相變屬于一級(jí)馬氏體相變，伴隨著明顯的熱滯后，屬于相變阻力，該合金的相變熱滯后ΔThys=[(Af+As)-(Ms+Mf）]/2為11.5℃，該值明顯低于Ni-Mn-Sn-Fe鐵磁性形狀記憶合金（約18℃）馬氏體相變溫區(qū)ΔTint=[(Af-As)+(MsMf）]/2為71.1℃，相變溫區(qū)相對(duì)較寬，主要是因?yàn)樵?a href="http://jcnzs.cn" title="鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無(wú)縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業(yè)有限公司" target="_blank" class="sitelink">合金未進(jìn)行成分均勻化熱處理。T6態(tài)鋁合金和完全退火態(tài)鋁合金的微觀組織形貌如圖3a、3b所示，均呈現(xiàn)等軸晶，且晶粒大小分布不均勻�；疑�的等軸晶為α-Al相，晶界和晶內(nèi)存在大量的第二相析出。經(jīng)480℃×1 h完全退火后α-Al晶粒明顯長(zhǎng)大，平均晶粒大小由39.6μm增大到81.8μm，第二相析出明顯增加且有長(zhǎng)大傾向。經(jīng)XRD分析（見(jiàn)圖3c),T6態(tài)鋁合金室溫組織主要是α-Al相，存在少量的Mg2Si相和Al Fe(Cr Mn)Si相，其中Mg2Si物相和Al Fe(Cr Mn)Si物相是衍射峰結(jié)合能譜分析共同確定的。經(jīng)完全退火處理后，Mg2Si相衍射峰強(qiáng)度明顯增強(qiáng)，而Al Fe(Cr Mn)Si相衍射峰變化不明顯，主要是因?yàn)镕e元素在α-Al相的固溶度非常低，導(dǎo)致含鐵Al Fe Si第二相在固溶處理階段已經(jīng)大量析出，且該相具有較高的熱穩(wěn)定性。放電能量分別為20 k J、25 k J、30 k J、35 k J時(shí)Ni Ti與T6態(tài)鋁合金的電磁脈沖焊剝離斷口宏觀形貌如圖4a所示，MPW焊接區(qū)為近橢圓環(huán)形。不同放電能量焊接區(qū)長(zhǎng)度和寬度統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖4b所示，隨著放電能量的增加，焊接區(qū)寬度和長(zhǎng)度均接近線性增加。當(dāng)放電量從20 k J增加到35 k J時(shí)，焊接區(qū)寬度從0.67 mm增至0.79 mm，長(zhǎng)度從2.84 mm增加至3.02 mm。然而T6態(tài)鋁合金與Ni Ti合金的焊接性能較差，甚至放電能量增加至35 k J仍然較易剝離，剝離后的界面形貌如圖5a、5b所示�？梢园l(fā)現(xiàn)當(dāng)放電能量為35 k J時(shí)，鋁合金和Ni Ti合金斷口表面局部出現(xiàn)明顯的氣孔和微裂紋缺陷。對(duì)剝離斷口局部能譜分析發(fā)現(xiàn),Ni Ti合金母材界面處出現(xiàn)了大量的Al元素，表明斷口界面主要從Al合金側(cè)撕裂。為了提高鋁合金的塑性變形能力，對(duì)T6態(tài)6061鋁合金進(jìn)行了完全退火熱處理（480℃保溫1 h），軟化后的鋁合金與Ni Ti在放電量為8 k J、10 k J、12 k J、15 k J、18 k J、20 k J、22 k J、25 k J時(shí)進(jìn)行電磁脈沖焊。圖6a為不同放電能量下Ni Ti與完全退火態(tài)鋁合金MPW接頭，呈現(xiàn)出典型的橢圓環(huán)狀焊接區(qū)和中間非焊接區(qū)。不同放電能量焊接區(qū)長(zhǎng)度和寬度統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖6b所示，隨著放電能量的增加，焊接區(qū)寬度和長(zhǎng)度均迅速增加，當(dāng)放電能量超過(guò)22 k J時(shí)，焊接區(qū)寬度和長(zhǎng)度增長(zhǎng)均趨于平緩；7075無(wú)縫鋁管當(dāng)放電能量低于22 k J時(shí)，焊接區(qū)域?qū)挾入S放電能量增長(zhǎng)速率約為0.09 mm/k J，相比T6態(tài)6061鋁合金時(shí)焊接區(qū)寬度隨放電能量增長(zhǎng)速率（約0.008 mm/k J）提高了11.25倍，表明經(jīng)完全退火軟化后，6061鋁合金塑性變形能力大大增加，在電磁脈沖力的作用下更容易與Ni Ti產(chǎn)生冶金結(jié)合。掃描電鏡、織構(gòu)分析和拉伸測(cè)試研究了20 mm厚的7075-T6鋁合金厚管不同厚度層的力學(xué)性能與微觀組織的演變規(guī)律。結(jié)果表明，板材不同厚度層的力學(xué)性能與微觀組織存在不均勻性。從7075無(wú)縫鋁管材表層到中心層，晶粒形貌呈現(xiàn)出餅狀并且厚度逐漸減小，Copper、S、Brass織構(gòu)強(qiáng)度逐漸增加，而Cube-ND、Goss織構(gòu)與隨機(jī)取向織構(gòu)的強(qiáng)度減弱，Cube織構(gòu)的強(qiáng)度先增加后降低。7075無(wú)縫鋁管由于不同厚度層織構(gòu)組分與晶粒形貌對(duì)強(qiáng)度的影響存在差異，強(qiáng)度從表層到次中心層呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，中心層略微下降；伸長(zhǎng)率主要與晶粒形貌相關(guān)，從表層到中心層逐漸下降；斷裂方式均為混合型斷裂，表層穿晶斷裂比例較大，中心層以沿晶斷裂為主。 文章來(lái)源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無(wú)縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業(yè)有限公司http://jcnzs.cn 鋁板 花紋鋁板 合金鋁板 鋁管